1. Když je jednofázový transformátor naprázdno, proud a hlavní magnetický tok jsou v různých fázích a existuje rozdíl mezi fázovým úhlem, protože existuje proud spotřeby železa. Proud naprázdno je špičkový průběh, protože je v něm velká třetí harmonická.
2. Ve vinutí kotvy stejnosměrného motoru protéká střídavý proud. V jeho budícím vinutí ale protéká stejnosměrný proud. Režimy buzení stejnosměrných motorů zahrnují samostatné buzení, bočníkové buzení, sériové buzení, složené buzení atd.
3. Vyjádření zpětné elektromotorické síly stejnosměrného motoru je E=CEFn a vyjádření elektromagnetického momentu je Tem=CTFI.
4. Počet paralelních větví stejnosměrných motorů je vždy v párech. Počet paralelních větví střídavého vinutí není jistý.
5. U stejnosměrného motoru jsou součásti jednosložkového vinutí naskládány na sebe a jsou zapojeny do série. Ať už se jedná o jednovlnné vinutí nebo jednosložkové vinutí, komutátor spojuje všechny komponenty do série a tvoří jednu uzavřenou smyčku.
6. Asynchronní motor se také nazývá indukční motor, protože rotorový proud asynchronního motoru je generován elektromagnetickou indukcí.
7. Při spouštění asynchronního motoru se sníženým napětím se rozběhový moment snižuje a rozběhový moment klesá úměrně druhé mocnině rozběhového proudu vinutí.
8. Když se amplituda a frekvence napětí na primární straně nezmění, stupeň nasycení jádra transformátoru zůstává nezměněn a budicí reaktance také zůstává nezměněna.
9. Zkratová charakteristika synchronního generátoru je přímka. Když dojde k trojfázovému symetrickému zkratu, magnetický obvod je nenasycený; když dojde k trojfázovému symetrickému ustálenému zkratu, je zkratový obvod přímou osou složky čisté demagnetizace.
10. Proud v budícím vinutí synchronního motoru je stejnosměrný proud. Mezi hlavní způsoby buzení patří buzení generátorem buzení, buzení statickým usměrňovačem, buzení rotačním usměrňovačem atd.
11. V třífázové syntetické magnetomotorické síle nejsou sudé harmonické; symetrická třífázová vinutí propouštějí symetrické třífázové proudy a v syntetické magnetomotorické síle nejsou žádné násobky 3 magnetických harmonických.
12. Obecně se očekává, že jedna strana třífázového transformátoru má zapojení do trojúhelníku nebo že střed jedné strany je uzemněn. Protože spoje vinutí třífázových transformátorů doufají, že budou mít cestu pro proud třetí harmonické.
13. Když symetrickým třífázovým vinutím prochází symetrický třífázový proud, je 5. harmonická ve výsledné magnetomotorické síle obrácena; 7. harmonická je natočena dopředu.
14. Mechanické charakteristiky sériových stejnosměrných motorů jsou relativně měkké. Mechanické vlastnosti samostatně buzených stejnosměrných motorů jsou poměrně tvrdé.
15. Zkratová zkouška transformátoru může měřit svodovou impedanci vinutí transformátoru; zatímco test naprázdno dokáže měřit parametry budicí impedance vinutí.
16. Transformační poměr transformátoru je roven poměru závitů primárního vinutí k sekundárnímu vinutí. Transformační poměr jednofázového transformátoru lze také vyjádřit jako poměr jmenovitých napětí primární a sekundární strany.
17. Při normálním buzení je účiník synchronního generátoru roven 1; ponechat výstupní činný výkon nezměněný a udělat budicí proud menší než normální buzení (při buzení), potom je povaha reakce kotvy s přímou osou magnetizující; udržet výstupní činný výkon bez Když se změní budicí proud a budicí proud je větší než normální buzení (přebuzení), podstatou reakce kotvy s přímou osou je demagnetizace.
18. U stejnosměrných motorů dochází ke ztrátám železa hlavně v jádru rotoru (jádru kotvy), protože magnetické pole jádra statoru zůstává v podstatě nezměněno.
19. U stejnosměrného motoru je rozteč y1 rovna počtu štěrbin mezi jednou stranou sekvence komponent a druhou stranou sekvence. Výsledná rozteč y se rovná počtu drážek mezi stranami horní části dvou částí zapojených do série.
20. U stejnosměrného motoru, když se neuvažuje saturace, je charakteristikou reakce kvadraturní kotvy to, že poloha, kde je magnetické pole nulové, je posunutá, ale magnetický tok každého pólu zůstává nezměněn. Když je kartáč umístěn na geometrické neutrální čáře, reakce kotvy je křížově magnetická.
21. U stejnosměrného motoru je součástí, která převádí externí stejnosměrný proud na vnitřní střídavý proud, komutátor. Účelem komutátoru je převádět stejnosměrný proud na střídavý (nebo naopak).
22. U synchronního motoru, když je budicí tok F0 propojený statorovým vinutím velký, dosahuje zpětná elektromotorická síla E0 malé hodnoty. Když F0 dosáhne nuly, E0 dosáhne velké hodnoty. Fázový vztah mezi F0 a E0 je F0 nad E090o. Vztah mezi E0 a F0 je E0=4,44fN·kN1F0.
23. U motorů se únikový tok týká magnetického toku, který pouze zesíťuje samotné vinutí. Protielektromotorická síla, kterou vytváří, může být často ekvivalentní poklesu napětí svodového odporu (nebo zápornému poklesu napětí odporu).
24. Existují dva typy rotorů pro asynchronní motory: - typ s klecí nakrátko a typ vinutý.
25. Skluzový poměr asynchronního motoru je definován jako poměr rozdílu mezi synchronními otáčkami a otáčkami rotoru a synchronními otáčkami. Při práci asynchronního motoru ve stavu motoru je rozsah jeho skluzu s 1>s>0.
26. Vztah mezi elektromagnetickým momentem Tem a rychlostí skluzu asynchronního motoru. Tem-s křivka má tři klíčové body, jmenovitě počáteční bod (s=1), bod elektromagnetického momentu (s=sm) a synchronizační bod (s=0). Když se změní odpor rotoru asynchronního motoru, charakteristiky jeho elektromagnetického momentu Tem a rychlosti skluzu sm jsou: velikost zůstává nezměněna, ale mění se poloha s.
27. Asynchronní motor musí absorbovat hysteretický jalový výkon ze sítě pro buzení.
28. Když je skupina cívek napájena střídavým proudem, její magnetomotorická síla se mění s časem v pulzujícím charakteru. Jediná cívka je napájena střídavým proudem a její magnetomotorická síla se mění s časem a má také pulsační vlastnosti.
29. Když je k síti připojen synchronní generátor, vyžaduje se, aby jeho třífázové svorkové napětí bylo stejné jako třífázové napětí sítě: frekvence, amplituda, tvar vlny, sled fází (a fáze) atd.
30. Existují dva typy rotorů synchronních motorů: typ se skrytým pólem a typ s vyčnívajícím pólem.
31. Ekvivalentní počet fází rotoru klece nakrátko se rovná počtu štěrbin a ekvivalentní počet závitů každé fáze je 1/2.
32. Třífázové symetrické AC vinutí protéká symetrickým třífázovým AC proudem. Jeho základní vlnová syntetická magnetomotorická síla je kruhová rotační magnetomotorická síla. Směr otáčení je od osy dopředného fázového vinutí k ose zpožděné fáze a poté k ose sestupné fáze. Osa zaostávající fáze.
33. Existují dva způsoby připojení mezi třífázovými vinutími třífázového transformátoru: hvězdicový typ a trojúhelníkový typ; magnetický obvod má dvě struktury: skupinový typ a typ jádra.
34. Šest lichých čísel skupin připojení třífázového transformátoru je 1, 3, 5, 7, 9 a 11. Šest čísel skupin připojení se sudým číslem je 0, 2, 4, 6, 8 a 10.
35. Ve střídavém vinutí je počet slotů na pól a fázi q = q = Z/2p/m (za předpokladu, že počet slotů je Z, počet pólových párů je p a počet fází je m )...Ve střídavém vinutí jsou ta, která používají 120o fázový řemen a některá používají 60o fázový řemen. Mezi nimi jsou základní koeficient vinutí a zpětná elektromotorická síla 60fázové zóny poměrně vysoké.
36. Metodu symetrických komponent lze použít k analýze asymetrického provozu transformátorů a synchronních motorů. Předpokladem jeho aplikace je, že systém je lineární. Proto lze princip superpozice použít k rozložení asymetrického třífázového energetického systému na kladnou sekvenci, zápornou sekvenci a tři skupiny symetrických třífázových soustav, jako je nulová sekvence.
37. Výpočtový vzorec koeficientu krátké vzdálenosti je ky1= sin(p/2×y1/t). Jeho fyzikální význam je snížení (nebo snížení) zpětné elektromotorické síly (nebo magnetomotorické síly) způsobené krátkou vzdáleností ve srovnání s celou vzdáleností. součinitel). Výpočtový vzorec rozdělovacího koeficientu je kq1= sin(qa1/2) /q/ sin(a1/2). Jeho fyzikální význam spočívá v tom, že když je q cívek odděleno elektrickým úhlem a1, zadní elektromotorická síla (nebo magnetomotorická síla) je relativně koncentrovaná. Koeficient se snižuje (nebo diskontuje) podle situace.
38. Proudový transformátor se používá k měření proudu a jeho sekundární strana nemůže být otevřená. Napěťový transformátor slouží k měření napětí a jeho sekundární strana nemůže být zkratována.
39. Motor je zařízení, které přeměňuje mechanickou energii na elektrickou energii (nebo naopak) nebo mění jednu úroveň střídavého napětí na jinou úroveň střídavého napětí. Z hlediska přeměny energie lze motory rozdělit do tří kategorií: transformátory, motory a generátory.
40. Výpočtový vzorec elektrického úhlu a1 ze štěrbiny je a1= p×360o/Z. Je vidět, že elektrický úhel a1 vzdálenosti štěrbiny je roven p krát mechanickému úhlu am vzdálenosti štěrbiny.
41. Principem výpočtu vinutí transformátoru je zajistit, aby magnetomotorická síla vinutí zůstala nezměněna před a po výpočtu a aby činný a jalový výkon vinutí zůstal nezměněn.
42. Charakteristická křivka účinnosti transformátoru se vyznačuje vysokou hodnotou, která dosahuje nízké hodnoty, když se proměnná ztráta rovná konstantní ztrátě.
43. Zkouška transformátoru naprázdno obvykle používá napětí a měření na straně nízkého napětí. Zkratové zkoušky transformátorů obvykle používají napětí a provádějí měření na straně vysokého napětí.
44. Když transformátory běží paralelně, jsou podmínky pro cirkulační proud naprázdno stejný transformační poměr a stejné číslo skupiny připojení.
45. Když jsou transformátory provozovány paralelně, princip rozložení zátěže je: že hodnota na jednotku zátěžového proudu transformátoru je nepřímo úměrná jednotkové hodnotě zkratové impedance. Podmínky pro plné využití kapacity transformátoru při paralelním provozu jsou: jednotkové hodnoty zkratových impedancí musí být stejné a jejich impedanční úhly musí být rovněž stejné.
++86 13524608688
